氣流粉碎機(jī)的氣流沖擊粉碎規(guī)律的研究-4
氣流粉碎機(jī)的氣流沖擊粉碎規(guī)律的研究
顆粒碰撞比較復(fù)雜的問題是顆粒的碰撞概率,顆粒在加速后能否相互碰撞及碰撞幾率對氣流粉碎機(jī)的能效比有較大的影響。
1959年,RumPf應(yīng)用Hertz理論分析了顆粒碰撞的應(yīng)力分布與沖擊速度的關(guān)系,結(jié)出了兩顆粒以一定的速度碰撞所產(chǎn)生的最大應(yīng)力為:
式中,m1、m2——兩顆粒的質(zhì)量,kg;
r1、r2——兩顆粒碰撞部位的曲率半徑,m;
μ1、μ2——兩顆粒的泊松比;
Y1、Y2——兩顆粒的彈性模量;
在特殊情況下,
當(dāng)σmax超過顆粒在一定粒級下的強(qiáng)度時,即產(chǎn)生破壞,RumPf據(jù)此計(jì)算出了不同沖擊速度下,球與球、球與平板相撞時的σmax/Z值。并對玻璃球和石灰石進(jìn)行的高速沖擊粉碎試驗(yàn)證明:從能耗的角度來說,不同的物料以及不同粒度的同一物料都存在著一個最優(yōu)的沖擊速度,使粉碎的能耗最低。當(dāng)速度大于該值時,能得到更細(xì)的產(chǎn)品,但能量利用率降低。
RumPf還借用分子論中自由平均行程來表示顆粒間的平均距離:
式中,λ——顆粒間的平均距離;(1-ε)——固體容積濃度。
Rumpf認(rèn)為λ越小,碰撞幾率越大。當(dāng)顆粒的減速路程大于其λ時,顆粒才能碰撞,否則,顆粒未能相撞已停止運(yùn)動。因此氣流粉碎實(shí)際研究中,主要間接地從加料速度與粉碎效果的關(guān)系上,摸索顆粒的容積濃度的大小,保持比較理想的顆粒碰撞幾率,同時不因顆粒容積濃度太大而影響顆粒在氣流中的加速。
Eskin[22 Eskin.D.,VoroPayev.S. Engineering estimations of Opposed Jet milling efficiency[J]. Minerals Engineering, 2001,14(10):1161-1175,23D.Eskin, H.Kalman. Engineering model of friction of gas-solids flow in a jet mill nozzle[J]. Chen. Eng. Technol.,2002,25(1):57-64]應(yīng)用了Kuerten模型,考慮了單向流動和顆粒在靜止氣體中的減速,對氣流粉碎區(qū)進(jìn)行了分析。規(guī)定95%的顆粒與其相反方向運(yùn)動的顆粒碰撞的區(qū)域在噴嘴軸向上的長度為I95:
由式(l-10)計(jì)算可知,I95很短。因此,顆粒在粉碎區(qū)的碰撞頻率很高,而強(qiáng)烈的碰撞過程必然導(dǎo)致顆粒的減速,所以粉碎區(qū)中的顆粒濃度和水力阻力會有很大的提高,與在自由噴射中的μ值相比,其μ值也將提高。
另外一個重要的問題是氣體對顆粒碰撞過程的影響。Eskin為了建立一個模型,做了如下假設(shè):a 高速氣固流流進(jìn)靜止的粉碎區(qū);b 高顆粒濃度的區(qū)域在粉碎區(qū)中心形成,而且假設(shè)氣體和固體顆粒在粉碎區(qū)的速度都為0;c 在粉碎區(qū)入口處,氣體和固體的速度相等,u = us;d.粉碎區(qū)的u值與在噴嘴中的u值相等;e顆粒碰撞模型與用于計(jì)算噴嘴中氣固流的模型相同。假設(shè)噴射流中的顆粒進(jìn)入粉碎區(qū)時未改變方向,通過與粉碎區(qū)靜止的顆粒碰撞和靜止氣體流動產(chǎn)生的摩擦而減速。顆粒與顆粒間的碰撞可看作是一個力對顆粒的作用,這個力可進(jìn)一步認(rèn)為在自由程內(nèi)是個常數(shù),可計(jì)算為:
式中,k——顆粒與顆粒碰撞的復(fù)位系數(shù)。
如果假設(shè)碰撞的顆粒是極好的塑性物料,碰撞的力與粉碎區(qū)入口處的摩擦力之比[22]為
式中,Re——雷諾數(shù),可根據(jù)顆粒速度計(jì)算,因?yàn)轭w粒是在靜止氣體中運(yùn)動。
這個公式在0.5≤Re≤10000范圍內(nèi)是有效的。
如果物料是極好的彈性材料,則上式中的乘數(shù)2必須變?yōu)?,即
上述對顆粒沖擊粉碎的探討,有一定的局限性,包含大量缺陷的顆粒破碎遠(yuǎn)比理論上建立的力學(xué)過程復(fù)雜。顆粒粉碎后的粒徑是一個相當(dāng)復(fù)雜的問題。同時,顆粒粉碎的環(huán)境不同,顆粒的狀態(tài)、性能、設(shè)備及工況不同,顆粒的破碎與能耗關(guān)系也不同,很難有一個通用的表達(dá)式,而且許多參數(shù)必須采用實(shí)驗(yàn)的方法進(jìn)行確定。但在單顆粒的基礎(chǔ)上研究了顆粒的比粉碎能與顆粒碰撞強(qiáng)度的關(guān)系,認(rèn)為顆粒的粉碎粒徑與顆粒自身的一些性能有較大關(guān)系,由此給出顆粒粉碎所需碰撞速度的大小,對以沖擊破碎為機(jī)理的氣流粉碎而言,有一定的指導(dǎo)作用。若能從微觀角度和顆粒間的相互作用出發(fā),研究顆粒碰撞過程中裂紋的發(fā)生、發(fā)展和聚集過程,以及顆粒的運(yùn)動,碰撞受力、能量傳遞等,能更明確顆粒斷裂的本質(zhì)。
Yashima[12 Yashima S. Relationships Between Particle Size and Fracture Energy or Impact Velocity Required to Fracture as Estimated from Single Particle Crushing. Powder Technology,1987,51(3):277-282]、Kanda[13 Kanda Y. A Consideration of Grinding Limit Based on Fracture Mechanics. Powder Technology,1986,48 (3):263-267;14 Kanda Y.,Abe Y.,Hosoya T.,et al. A Consideration of Ultrafine Grinding Based on Experimental Result of Single Particle Crushing. Powder Technology,1989,58(2):137-143] 對粉碎過程的能量利用率進(jìn)行了研究。粉碎過程的能量效率隨顆粒尺寸的減小、粉碎時間的增加、輸入能的增加而減小。粉碎介質(zhì)的動能用于顆粒的粉碎,表現(xiàn)為顆粒尺寸的減小。Y.Kanda從斷裂力學(xué)出發(fā),并考慮顆粒強(qiáng)度尺寸效應(yīng),在碰撞實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,推導(dǎo)出顆粒粉碎能與顆粒粒徑的關(guān)系和顆粒破壞所需求的沖擊速度和顆粒粒徑的關(guān)系為
式中,
Es——顆粒粉碎能,J;
Us——顆粒碰撞速度,m/s;
Y——顆粒的彈性模量,Pa;
ν——泊松比;
S0——單位體積顆粒的抗壓強(qiáng)度,Pa;
V0——單位體積;
m——威布爾均勻系數(shù)
RumPf的研究注重一定沖擊速度下顆粒內(nèi)部產(chǎn)生的應(yīng)力值,而未考慮顆粒的強(qiáng)度隨其尺寸的減小而增大,而Y.Kanda的研究較全面,考慮到了顆粒強(qiáng)度的尺寸效應(yīng),但實(shí)際問題遠(yuǎn)非如此簡單,如顆粒碰撞時產(chǎn)生的應(yīng)力未能達(dá)到或超過其強(qiáng)度值,或顆粒碰撞速度未能達(dá)到Y(jié).kanda所推導(dǎo)的顆粒破壞速度值,二人均未給出全面的回答,當(dāng)顆粒碰撞后未產(chǎn)生破壞,一定在其內(nèi)部產(chǎn)生損傷,使下一次碰撞要求速度值相應(yīng)降低,但降低的值有多少,顆粒連續(xù)碰撞下能量如何吸收及多次碰撞的顆粒強(qiáng)度值如何考慮,國內(nèi)外學(xué)者尚未對此給出解釋。
S.Okuda and W.S.Choi[31S.Okuda, W.S.Choi. Fracture characteristics of single particle of Polymeric materials under impact loading[J].Jounal of chemical engineering of Japan,1979,12(5):383-388]等在實(shí)驗(yàn)室中利用氣壓槍加壓單顆粒的聚合物沖擊在靶上,研究了顆粒的沖擊破壞機(jī)理。驗(yàn)證了Hertz在顆粒沖擊破壞情況的合理性??偰芰科胶庠頌楦鶕?jù),通過測量碰撞顆粒的沖擊速度、反彈速度、變形和沖擊力,計(jì)算了一定粒度聚合物顆粒沖擊破壞的最小速度,單位斷裂能、在一定沖擊速度下單位斷裂能的最小值。
M.Mebtoul等[32M.Mebtoul, J.F.Large, P.Guigon. High velocity impact of particles on a target-an experimental study[J]. Int.J.Miner. Process., 1996,44-45:77-91]人研究氣流粉碎技術(shù),將顆粒在噴嘴中加速到120m/s到250m/S,然后碰撞到一個靶上,通過測量顆粒碰撞前后的速度來看評估沖擊的能量損失。其采用了二種不同的顆粒速度測量系統(tǒng),一種在極低的濃度下,可以認(rèn)為顆粒為單顆粒碰撞靶,采用高速攝影(HSSV)測量速度,顆粒的軌跡采用圖像分析儀分析,第二種在中等到高濃度狀態(tài)下,采用二套發(fā)射一接收光纖(Veotor)來測試速度。試驗(yàn)研究了氣流粉碎工作機(jī)理、氣流速度、氣固濃度、噴嘴與靶的距離、沖撞靶的材料性質(zhì)與排列方向影響因素對氣流粉碎的影響。
Mohanty 和Narasimhan[15 Mohanty B. Narasimhan K S. Fluid Energy Grinding. Powder Technology,1982,33(1):135-141]通過實(shí)驗(yàn)得出粉碎速率與顆粒生成新表面速率的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式:
式中,R ——粉碎速度,kg/h ;
df、dp ——進(jìn)料和產(chǎn)品的平均顆粒直徑;
m、X、C——與物料相關(guān)的經(jīng)驗(yàn)常數(shù)。
由于粉碎區(qū)域的速度很高,直接測量有一定的困難,以上的研究基本上是理論分析推導(dǎo)和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,因此還有許多問題值得進(jìn)一步探討。